摘 要

      集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑以集裝箱為單體進(jìn)行組裝,具有裝配式與模塊化建筑的優(yōu)點(diǎn),有很好的發(fā)展前景。但目前國內(nèi)外學(xué)者對集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的研究大多數(shù)是基于建筑學(xué)角度或單箱體的結(jié)構(gòu)力學(xué)性能角度,關(guān)于波紋板墻體的簡化模擬及集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法的研究有所欠缺。通過對波紋板的結(jié)構(gòu)分析方法進(jìn)行歸納和總結(jié),提出了豎向承重與水平抗側(cè)相結(jié)合的波紋板墻體簡化模擬方法。首先利用有限元軟件建立波紋板墻體模型,在墻體模型頂部端點(diǎn)加載,通過有限元分析得到波紋板墻體頂點(diǎn)荷載-位移關(guān)系,由此計(jì)算墻體的初始水平抗側(cè)剛度;然后在設(shè)計(jì)軟件中建立上下橫梁和角柱的結(jié)構(gòu)模型,并將波紋板等效為交叉支撐,由剛度等效原則計(jì)算交叉支撐的截面面積,從而實(shí)現(xiàn)在設(shè)計(jì)軟件中波紋板墻體水平抗側(cè)剛度的模擬。同時,根據(jù)面積等效的原理將每個波紋簡化成一個兩端鉸接的立柱,并與集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)房屋本身的上下橫梁連接,從而實(shí)現(xiàn)波紋板墻體豎向承載力的模擬。

      對于多層集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑,建議采用 GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中高承載力-低延性的抗震設(shè)計(jì)思路,按小震與中震的地震力進(jìn)行桿件設(shè)計(jì),同時放寬構(gòu)件的寬厚比限值。

      采用上述方法對某雙層雙車位集裝箱消防站進(jìn)行分析,采用 ANSYS 軟件分析波紋板墻體的抗側(cè)剛度,考慮波紋板開洞對剛度的折減作用;然后用等效交叉支撐及兩端鉸接的小立柱模擬波紋板墻體,并在 PKPM 中建立結(jié)構(gòu)分析模型。結(jié)合結(jié)構(gòu)高度及設(shè)防烈度,將性能等級設(shè)置為性能 3,延性等級設(shè)置為 V 級,截面板件寬厚比最低等級設(shè)置為 S5。按照新鋼標(biāo)要求進(jìn)行梁、柱及支撐構(gòu)件的小震與中震下承載力驗(yàn)算,結(jié)果表明各構(gòu)件均滿足地震下承載力要求;同時結(jié)構(gòu)的最大層間位移角為 1/527,集裝箱上橫梁與角柱的最大應(yīng)力比分別為 0.92 和 0.35,均滿足性能化設(shè)計(jì)要求。

1、概 述

      箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑以集建筑、結(jié)構(gòu)、機(jī)電、內(nèi)外裝修于一體的模塊建筑單元組合而成,具有施工速度快、環(huán)境干擾少、可重復(fù)利用等顯著優(yōu)勢,有助于推動我國建筑的產(chǎn)業(yè)化、裝配化、低碳化。其中集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑是箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑中最早發(fā)展也是很具代表性的一類結(jié)構(gòu)形式。

      集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑以集裝箱為單體進(jìn)行組裝,是一種快捷高效的模塊化建筑產(chǎn)品。相對于普通房屋,集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑具有綠色環(huán)保、易于拆卸等優(yōu)勢,在實(shí)際生產(chǎn)活動中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。

      目前國內(nèi)外學(xué)者在集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑建筑學(xué)角度的研究有很多。Amalina 等探討了多層集裝箱酒店的消防安全問題,并從被動系統(tǒng)和主動系統(tǒng)兩個方面論證了集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的可行性。Lim 等結(jié)合集裝箱的優(yōu)缺點(diǎn),對集裝箱的種類、結(jié)構(gòu)等進(jìn)行了分析,提出了今后集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑發(fā)展方式的展望。黃科分析了集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的特點(diǎn)和應(yīng)用領(lǐng)域,并結(jié)合集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑在歐美、非洲、亞洲等地區(qū)的發(fā)展現(xiàn)狀,對集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的發(fā)展提出了建議。郭雪婷通過對國內(nèi)外大量集裝箱建筑理論與實(shí)際案例的解讀,從建筑設(shè)計(jì)的角度,歸納總結(jié)了集裝箱建筑的空間組合、外圍護(hù)結(jié)構(gòu)改造等策略。此外,集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑也被廣泛應(yīng)用于消防安全領(lǐng)域。許多城市會在社區(qū)布點(diǎn)建設(shè)集裝箱消防站,以緊急應(yīng)對大小火災(zāi)事故。

      結(jié)構(gòu)性能層面,Giriunas 等按國際標(biāo)準(zhǔn)組織規(guī)定的加載方式對集裝箱箱體進(jìn)行了有限元分析,通過移除集裝箱墻體、屋頂?shù)葮?gòu)件,研究各構(gòu)件對集裝箱水平和豎向承載力的影響。Vinicius 等進(jìn)行了集裝箱的振動臺試驗(yàn)和數(shù)值分析,研究了集裝箱在堆疊形式下的振動力學(xué)性能。查曉雄等對集裝箱模塊進(jìn)行了合理簡化,提出了多層集裝箱角柱的軸力計(jì)算公式和集裝箱的側(cè)移公式。范坤杰等基于能量理論,結(jié)合有限元分析,對集裝箱的水平抗側(cè)剛度進(jìn)行了推導(dǎo),并提出了開洞集裝箱剛度折減公式,該研究成果被《集裝箱式房屋技術(shù)規(guī)程》采用。李英磊等采用有限元軟件,研究了集裝箱在不同開洞率和開洞位置下的剛度折減效應(yīng),并提出頂梁剛度和波紋板長度的增大能提高集裝箱的水平抗側(cè)剛度,但集裝箱存在荷載傳遞的臨界長度,超過此長度后增加集裝箱長度對提高集裝箱水平抗側(cè)剛度沒有效果。

      現(xiàn)有的研究成果對集裝箱建筑的發(fā)展起到了促進(jìn)作用。但是大多數(shù)是基于建筑學(xué)角度或單體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的角度。

      關(guān)于集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面:王璐璐將集裝箱波紋板的波紋截面形狀簡化為正弦曲線,以一個周期的波形為單位將波紋板分割為若干條板條,將各板條等效為立柱,通過計(jì)算立柱的等效剛度,最終得到波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度。將波紋板板帶等效為立柱的簡化計(jì)算方法較為方便,但有限元分析結(jié)果表明該方法計(jì)算得到的波紋板水平抗側(cè)剛度偏小。

      陸燁等提出了用等效交叉支撐模擬集裝箱波紋板墻體的抗側(cè)剛度的計(jì)算方法,具體為:通過有限元軟件計(jì)算箱體波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度和屈服承載力等參數(shù),根據(jù)剛度等效和承載力等效原則,將波紋板墻體簡化為等效交叉支撐,并在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件中建立集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的整體分析模型。該方法為集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計(jì)提供了很大的參考價值,但其未考慮波紋板豎向承載力和波紋板墻體開洞的影響。

      因此,本文結(jié)合波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度及豎向承載力,提出用等效立柱模擬波紋板墻體的豎向承載力,同時用等效交叉支撐模擬波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度;并在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件中建立集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的整體分析模型,結(jié)合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中“高承載力-低延性”的設(shè)計(jì)思路對某集裝箱消防站實(shí)例進(jìn)行抗震性能化設(shè)計(jì)。

2 集裝箱波紋板墻體的等效模擬

2.1 集裝箱波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度等效方法2.1.1 水平抗側(cè)剛度的有限元分析法

      集裝箱波紋板墻體具有較大的水平抗側(cè)剛度,通用的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件無法直接建立波紋板墻體的模型,可以利用有限元軟件對其進(jìn)行受力分析。相關(guān)文獻(xiàn)通過比較未開洞整體模型和未開洞單片墻體模型,證實(shí)單片墻體有限元分析模型的精度能夠滿足要求。

      常規(guī)的有限元分析方法如下:邊柱采用梁單元模擬,上下橫梁和波紋板側(cè)壁采用殼單元模擬。波紋板與集裝箱鋼骨架設(shè)置為剛接關(guān)系。同時對邊柱上部約束側(cè)向位移,對上橫梁約束其平面外平動自由度,對下橫梁約束其所有平動自由度;對單片墻體模型的頂部端點(diǎn)施加荷載,通過有限元分析,得到集裝箱波紋板墻體頂點(diǎn)荷載-位移關(guān)系曲線,并由此得到墻體的初始水平抗側(cè)剛度。

2.1.2 水平抗側(cè)剛度的折減計(jì)算

      DBJ/T 15-112-2016《集裝箱式房屋技術(shù)規(guī)程》給出了開洞集裝箱的剛度折減公式。窗形洞口應(yīng)滿足的要求:洞口應(yīng)按行列對齊分布;洞口總高度不超過側(cè)板總高度的 1/3;洞口間距及到邊緣的距離至少等于洞口的寬度。門形洞口應(yīng)滿足的要求:洞口總高度超過側(cè)板總高度 2/3;洞口的寬度不超過側(cè)板總長度的 25%;洞口到兩側(cè)邊緣的距離差不超過 20%。滿足以上條件的開洞集裝箱水平抗側(cè)剛度計(jì)算公式為:

式中:Kz為開洞集裝箱水平抗側(cè)剛度,K0 為集裝箱初始水平抗側(cè)剛度, κ 為剛度折減系數(shù)。

窗形洞口剛度折減系數(shù):

門形洞口剛度折減系數(shù):

      式中: λj、λn 為變形增大系數(shù), φj、φn 是僅和波紋形狀有關(guān)的參數(shù),t 是波紋板厚度,H 是扣除上下橫梁后的波紋板高度,L 是扣除左右柱后的波紋板寬度,ah 為洞口寬度之和。

      對于無法滿足上述條件的開洞集裝箱,根據(jù)李英磊等提出的集裝箱抗側(cè)剛度折減系數(shù)公式進(jìn)行計(jì)算:

式中: η 為剛度折減系數(shù)。

6 m 集裝箱剛度折減系數(shù):

12 m 集裝箱剛度折減系數(shù):

式中: α 為洞口寬度與集裝箱長度之比, β 為洞口中線到集裝箱中線距離與集裝箱長度之比。

2.1.3 水平抗側(cè)剛度在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件中的模擬

      得到開洞波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度后,按照文獻(xiàn)提出的等效支撐模擬的方法將波紋板墻體等效為交叉支撐,并由剛度等效原則計(jì)算等效交叉支撐的截面面積。具體做法為:在柱頂一側(cè)施加水平荷載 F,模型在荷載作用下發(fā)生水平側(cè)向變形,等效交叉支撐模型如圖 1 所示。

圖 1 等效交叉支撐模型設(shè)計(jì)簡圖

水平側(cè)向變形計(jì)算公式:

根據(jù)波紋板墻體剛度和等效交叉支撐剛度相等的原則可得:

得出等效交叉支撐面積的計(jì)算公式:

      式中: Δw 為等效交叉支撐模型頂部發(fā)生水平側(cè)向變形, Δb 為支撐在側(cè)向荷載 F 作用下的變形, β 為等效交叉支撐與水平面的夾角,lb 為等效交叉支撐的長度;K 為開洞波紋板抗側(cè)剛度,E 為等效交叉支撐材料的彈性模量。

      得到等效交叉支撐面積后,在設(shè)計(jì)軟件中以等效支撐模擬波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度,并進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)模型的建立。

2.2 集裝箱單片墻體的豎向承載力模擬

      集裝箱的波紋板與集裝箱鋼骨架焊接在一起,通常為厚度 1.6 mm 的波紋鋼板,具有豎向承載力。在設(shè)計(jì)軟件中可以以等效立柱模擬波紋板的豎向承載力。具體為:以波紋板一個波形為單位,將單位波紋板按面積等效為一個立柱。鑒于每個波紋等效為立柱,其間距很小,鉸接與剛接對梁的影響不大;但是若設(shè)置為剛接,等效立柱對上下橫梁的轉(zhuǎn)動產(chǎn)生約束,立柱會有水平抗側(cè)剛度,這時波紋板墻體的抗側(cè)剛度會被放大。因此偏安全地將等效立柱上下端與波紋板墻體上下橫梁的連接關(guān)系設(shè)置為鉸接。

3、集裝箱式鋼結(jié)構(gòu)建筑的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法

      彈性變形與塑性變形均可消耗能量,在能量輸入相同的條件下,結(jié)構(gòu)延性越好,彈性承載力要求越低;反之,結(jié)構(gòu)延性差,則彈性承載力要求高。

      GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》明確提出了“高延性-低承載力”和“低延性-高承載力”兩種抗震設(shè)計(jì)思路,可以根據(jù)實(shí)際工程情況選擇適合結(jié)構(gòu)的性能化目標(biāo),根據(jù)這個目標(biāo)進(jìn)行承載力驗(yàn)算,并進(jìn)行適應(yīng)性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)延性驗(yàn)算。

      輕鋼結(jié)構(gòu)承載力較強(qiáng),但構(gòu)件寬厚比等指標(biāo)較大,一般不容易滿足抗震規(guī)范的構(gòu)造要求。結(jié)合輕鋼結(jié)構(gòu)的特點(diǎn),可按照“低延性-高承載力”抗震設(shè)計(jì)思路進(jìn)行設(shè)計(jì)。即在滿足小震下承載力和變形的情況下,按照某性能目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì),如果滿足了中震下承載力要求,可按照對應(yīng)的寬厚比等級及延性等級放松寬厚比、高厚比及長細(xì)比的限制。

4、 案例分析

4.1 項(xiàng)目概況

      本文以位于北京市的某雙車位集裝箱消防站為研究對象,該建筑由首層、中間夾層及二層構(gòu)成,總建筑面積 549.282 m2。首層設(shè)有雙車位車庫,二層為備勤室、活動室、廚房、盥洗間等。其中二層的箱體布置圖如圖 2 所示。

圖 2 二層箱體布置 mm

4.2 水平抗側(cè)剛度計(jì)算

4.2.1 波紋板墻體的有限元分析

      集裝箱波紋板墻體高度為 2896 mm,厚度為1.6 mm,均為 Q235B 鋼材。以長 6058 mm 的波紋板墻體為例,利用有限元軟件 ANSYS 進(jìn)行分析。

按圖 3 

      波紋板截面尺寸建立幾何模型,采用單片墻體模型進(jìn)行分析。單元類型為 Shell 181 單元,有 4 個節(jié)點(diǎn),每個節(jié)點(diǎn)有 6 個自由度。邊柱采用梁單元模擬,對邊柱上部約束側(cè)向位移;上下橫梁和波紋板側(cè)壁采用殼單元模擬,對上橫梁約束其平面外平動自由度,對下橫梁約束其所有平動自由度;在左柱上端沿 X 正向水平單調(diào)加載,采用位移控制。同時打開幾何和材料非線性開關(guān)。

圖 3 集裝箱波紋單元截面尺寸示意 mm

      經(jīng)分析,模型水平承載力為 228 kN,屈服位移為 3.45 mm,初始剛度為 71.600 kN/mm。其中波紋板墻體的變形圖如圖 4 所示,水平荷載-位移曲線如圖 5 所示,剛度-水平荷載曲線如圖 6 所示。

圖 4 變形 mm

圖 5 水平荷載-位移曲線

圖 6 剛度-水平荷載曲線

      采用相同的方法對其他尺寸的波紋板模型進(jìn)行有限元分析。經(jīng)計(jì)算,波紋板的水平抗側(cè)剛度詳見表 1。由表可以看出,隨著波紋板長度的增加,其水平抗側(cè)剛度隨之增大;但波紋板長度增加到一定長度后,其水平抗側(cè)剛度不再增加。這與李英磊等的研究一致,原因是集裝箱頂梁剛度有限,不能夠?qū)㈨敳亢奢d有效傳遞到遠(yuǎn)端,使得只有集裝箱側(cè)板靠近加載端的部分區(qū)域能夠有效地承擔(dān)荷載。

表 1 各尺寸波紋板初始水平抗側(cè)剛度

4.2.2 有限元方法驗(yàn)證

      丁陽等對集裝箱單片波紋板墻體進(jìn)行擬靜力試驗(yàn),得到了波紋板墻體試件的水平抗側(cè)剛度。為驗(yàn)證上述有限元分析方法的可靠性,選取與該參照文章構(gòu)件尺寸較接近的波紋板墻體,采用相同的有限元分析方法進(jìn)行了分析。驗(yàn)證模型與參照模型的構(gòu)件尺寸見表 2。

表 2 模型各構(gòu)件尺寸 mm

      經(jīng)有限元分析與計(jì)算,長度為 3024 mm 的波紋板墻體水平抗側(cè)剛度為 64.6 kN/mm。相關(guān)文獻(xiàn)的試驗(yàn)結(jié)果為:長度為 3600 mm 波紋板墻體水平抗側(cè)剛度為 66.7 kN/mm。波紋板墻體有限元模型的抗側(cè)剛度比參照模型的抗側(cè)剛度小 3.1%。與試驗(yàn)值很接近,證明所采用的有限元分析方法是可靠的。

4.2.3 開洞波紋板墻體的剛度折減及等效模擬

      得到波紋板墻體的初始水平抗側(cè)剛度后,計(jì)算開洞波紋板墻體的折減系數(shù),并按式(1)或(3)計(jì)算開洞波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度,再由式(6b)計(jì)算等效交叉支撐的截面面積,并選用對應(yīng)的支撐。以圖 2 中集裝箱一的波紋板墻體為例進(jìn)行計(jì)算,各計(jì)算參數(shù)詳見表 3。

表 3 水平抗側(cè)剛度等效計(jì)算

4.3 結(jié)構(gòu)分析參數(shù)設(shè)置

      結(jié)構(gòu)設(shè)有中間夾層,適合利用 YJK 的空間結(jié)構(gòu)功能建模,故結(jié)構(gòu)的整體指標(biāo)用 YJK 計(jì)算。同時,PKPM 能實(shí)現(xiàn)“低延性-高承載力”的性能化目標(biāo),故構(gòu)件指標(biāo)用 PKPM 軟件計(jì)算。

      根據(jù)《集裝箱模塊化組合房屋技術(shù)規(guī)程》,集裝箱模塊化組合房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限可設(shè)定為 50年或 25 年,且根據(jù)中國消防協(xié)會發(fā)布的《模塊化消防救援方艙》報(bào)批稿規(guī)定,模塊化消防救援方艙的設(shè)計(jì)使用年限為 50 年。因此將集裝箱消防站的設(shè)計(jì)使用年限設(shè)定為 50 年。結(jié)構(gòu)體系選用多層鋼結(jié)構(gòu)廠房。北京市抗震設(shè)防烈度為 8 度(0.2g),抗震設(shè)防類別為丙類,設(shè)計(jì)地震分組為第二組,建筑場地類別為Ⅱ類,鋼框架抗震等級為三級,50 年重現(xiàn)期的基本風(fēng)壓為 0.45 kN/m2。

      在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件中用等效立柱及等效交叉支撐模擬集裝箱波紋板墻體,選用焊接薄壁圓鋼管作為支撐構(gòu)件。集裝箱立柱設(shè)置為上下端鉸接,將同層間相鄰集裝箱的柱體合并為一個柱子,相鄰集裝箱的梁體合并為一根梁;同時將上下層間的梁體也進(jìn)行合并。三維結(jié)構(gòu)模型如圖 7 所示。

圖 7 三維結(jié)構(gòu)模型

4.4 分析結(jié)果

4.4.1 整體指標(biāo)

      經(jīng)過調(diào)試計(jì)算,結(jié)構(gòu)的主要指標(biāo)如表 4。由表 4可知,模型第 1 階振型和第 2 階振型為平動,第 3 階振型為扭動;第 1 扭轉(zhuǎn)周期(0.3478) / 第 1 平動周期(0.4552) = 0.76 < 0.90,符合規(guī)范要求。地震作用下,樓層最大層間位移角為 1/527,小于 1/250 限值;最大層間位移比為 1.37,小于 1.50 限值。X 地震方向有效質(zhì)量系數(shù) 91.5%,Y 地震方向有效質(zhì)量系數(shù) 92.4%,均符合規(guī)范要求。

表 4 結(jié)構(gòu)計(jì)算主要指標(biāo)

4.4.2 構(gòu)件指標(biāo)

      按照“低延性-高承載力”思路進(jìn)行抗震性能化設(shè)計(jì)。對于梁、柱及支撐構(gòu)件均按照新鋼規(guī)要求進(jìn)行中震下承載力驗(yàn)算。計(jì)算顯示模型各構(gòu)件均滿足中震下承載力要求。按照性能設(shè)計(jì)的目標(biāo)放寬對于構(gòu)件寬厚比、高厚比及長細(xì)比的控制要求。將性能等級設(shè)置為性能 3,結(jié)構(gòu)構(gòu)件最低延性等級設(shè)置為V 級,截面板件寬厚比最低等級設(shè)置為 S5。

      在放松構(gòu)造要求后,二層集裝箱角柱計(jì)算結(jié)果如圖 8,集裝箱頂梁計(jì)算結(jié)果如圖 9,二層集裝箱角柱的最大應(yīng)力比為 0.35,二層集裝箱頂梁最大正應(yīng)力比為 0.92。應(yīng)力最大的梁位置特殊,為集裝箱頂梁,是薄壁構(gòu)件,且該梁下房間相通,沒有波紋板墻體與梁體連接,因此該梁應(yīng)力比比較大。為加強(qiáng)保護(hù),在該梁上設(shè)吊桿與上層輕鋼屋架連接。

圖 8 二層集裝箱角柱應(yīng)力比簡圖

圖 9 二層集裝箱頂梁應(yīng)力比簡圖

5、結(jié) 論

      以等效立柱模擬集裝箱波紋板墻體的豎向承載力,同時以等效交叉支撐模擬集裝箱波紋板墻體的水平抗側(cè)剛度,經(jīng)過軟件計(jì)算及實(shí)際工程的驗(yàn)證,這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法是合理可行的。

      此外,輕鋼結(jié)構(gòu)承載力較強(qiáng),但構(gòu)件寬厚比等指標(biāo)較大,可按照 GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中“低延性-高承載力”的設(shè)計(jì)思路進(jìn)行抗震性能化設(shè)計(jì)。即在滿足高承載力的情況下,可按照對應(yīng)的寬厚比等級及延性等級放松對寬厚比、高厚比及長細(xì)比等構(gòu)造要求的限制。